不同支架組合在連續(xù)現(xiàn)澆箱梁施工中的應用
發(fā)布時間：2010-01-14 共1頁
摘 要：本文就杭浦高速公路上跨滬杭高速公路6跨連續(xù)現(xiàn)澆箱梁施工，在支架方案的選擇上結(jié)合實際地形的變化及外部條件限制采用多種支架組合予以詳細介紹等。
主題詞：箱梁支架 地形變化 方案組合計算
1、前言
杭浦高速公路杭州段臨平高架橋全長4.465Km.跨越滬杭高速公路。設計采用6跨等截面連續(xù)箱梁，跨徑為 24m+25m+2×30m+25m+24m.梁高1.6m，橋面寬為16.75m，底板寬12.75m。
由于受地形及需滿足滬杭通車凈空大于5m要求的限制；根據(jù)現(xiàn)場實際情況及以往工地的成熟經(jīng)驗，確定連續(xù)箱梁支架施工方法以滿足施工及行車要求。
2、方案簡介
2.1基礎處理：采用宕渣回填、澆筑混凝土基礎；
2.2支架搭設：根據(jù)現(xiàn)場地形，采取三種支架體系：
12#～14#墩、16#～18#墩之間采用HR可調(diào)式重型門架；第14號墩起往浦東方向及第16#墩起往杭州方向跨越滬杭高速公路邊坡范圍采用WDL碗扣式鋼管腳手架；跨越滬杭高速路面采用貝雷片、HM500×300型鋼支架結(jié)構(gòu)。
2.3模板：采用竹膠板作為模板。
3、支架搭設方案
3.1HR重型門架支架
3.1.1搭設方案：
12#～14#墩，16#～18#號墩選用HR可調(diào)重型門架搭設支架。根據(jù)該橋的荷載計算及重型門式腳手架的一般性使用經(jīng)驗，跨中：沿箱梁橫向設置多榀門架，連續(xù)設置交叉支撐，門架沿橋橫向間距0.9 m，縱向1m；外側(cè)翼緣板沿橋橫向間距1.2m，縱向1m；在橫隔梁處：門架沿橋橫向間距0.6 m，縱向0.6m布置。
3.1.2支架力學性能
3.1.2HR型重型門架承載性能
3.2WDJ碗扣式管架
3.2.1搭設方案：
14～16號墩跨越滬杭高速公路，平面位置處于曲線上。邊坡支架采用碗扣式支架搭設，基礎處理方便，有利于線形調(diào)節(jié)。根據(jù)碗扣式支架結(jié)構(gòu)尺寸及一般使用經(jīng)驗，在14、16號墩中橫梁位置支架按0.6m×0.9m間距布置，滬杭邊坡位置按0.9m×0.9m間距布置。
首先按照支架設計圖進行放樣，將邊坡修整成臺階，采用人工夯實后，澆筑10㎝C20砼基礎，并將混凝土臺階間外露部分用水泥砂漿封閉，防止雨水侵入。
3.3WDJ碗扣式管架承載性能：
3.4門洞支架
3.3.1搭設方案：
跨滬杭公路行車道段支架采用C20砼基礎，貝雷桁片作墩身，HW483H型鋼作縱梁，作為自重、模板、鋼筋砼和施工荷載的承重梁，間距為0.7m 。
3.3.2力學參數(shù)：（寬、中、窄翼緣H型鋼截面尺寸、截面面積、理論重量和截面特性表（節(jié)選自GB/T 11263-2005））
4、承載力驗算
箱梁采取二次澆注，第一次澆注到箱梁翼板根部，第二次澆筑頂板。支架上設兩層分配橫，第一層采用［10槽鋼，第二層采用10㎝×10㎝方木。
①、混凝土重按26.0 KN/m3計算；
②、模板及附件重0.6 KN/㎡（含加固件）；
③、施工人員及施工料具運輸、堆放取1.5KPa；
④、振搗、傾倒混凝土時對模板產(chǎn)生的沖擊荷載取2.5 Kpa。
4.1跨中斷面下支架驗算：
4.1.1頂板支架承載力、穩(wěn)定性驗算（箱內(nèi)支架）：
頂板支架采用Φ48×3.0mm扣件式鋼管支架，支架間距按0.8×0.8m布置。查相關手冊得：鋼管支架單根立桿穩(wěn)定承載力計算：
λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792
[N穩(wěn)]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN
頂板砼重：G1=[（0.45+0.2） ÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.384 KN
模板重量：G2=3.65×0.8×0.60=1.752KN
施工荷載：G3=3.65×0.8×4Kpa=13.14KN
鋼管支架： G4=0.5KN（箱內(nèi)鋼管按0.8×0.8設置，上下各設一道拉桿，共8m為一個計算單元）
每個室內(nèi)每0.8m長度內(nèi)共有支架立桿5根，故單根鋼管受力為：
N=42.93÷5=8.59KN＜［N］＝47.0KN
安全系數(shù)K=5.5，滿足要求
4.1.2跨中斷面底板下支架承載能力驗算
4.1.2門架驗算：
現(xiàn)澆梁箱單幅共設3個室，每個室寬3.65m，腹板0.45m，于腹板底的支架間距按90cm布置，于底板底的支架間距按120cm布置，按均布荷載對支架進行驗算，長度方向取2m（門架排距）為一計算單元。
砼自重：G1=[12.75×1.6-3×（3.65×1.15-0.3×0.5-0.25×1）]×2×26=234.2KN
模板荷載： G2=[12.75×2+6×（0.45+0.5）×2]×0.6=22.14KN
施工荷載：G3=12.75×2×4Kpa=102KN
支架荷載：G4=18KN
綜荷載為G=（G1+ G2+ G3+ G4）=376.3KN（取2m為一個計算單元）
每2m長度內(nèi)共有門架13榀，故單榀門架受力為：
N=376.3÷13=28.9KN＜［N］＝75KN
安全系數(shù)K=2.6滿足要求！
4.2橫隔梁下支架驗算：
4.2.1 門架驗算：
橫隔梁寬為2m，支架按0.6m步距，排距按0.6m與路線方向垂直布設。故取1.6m×0.6 m（單榀門架）為一計算單元進行計算。
砼自重：G1=1.6×1.6×0.9×26=39.936KN
模板荷載：G2=（1.6×0.6）×0.6=0.576KN
施工荷載：G3=1.6×0.6×4Kpa=3.84KN
支架荷載：G4=1.40KN
總荷載為G=（G1+ G2+ G3+ G4）=45.752KN
在單幅橫隔板下，由于取的是單榀門架為一個受力單元，即
N=G=45.752KN＜［N］＝75KN
安全系數(shù)K=1.64
在門架搭設時橫隔梁處將會受到立柱的影響，不能完全按60cm進行布設，施工時適當調(diào)整，但調(diào)整后的間距不能大于60cm.
4.2.1 碗扣驗算：
在中橫梁處碗扣是按0.9m×0.6m布設。
取一個立柱（0.9m×0.6m）為計算單元。
砼自重：G1=0.6×0.9×2×26=28.08KN
模板荷載：G2=0.6×0.9×0.6=0.324KN
施工荷載：G3=0.6×0.9×4KPa=2.16KN
支架荷載：G4=0.69KN
單立柱所受荷載為：G= G1 +G2 +G3 +G4=31.254KN<[P]=40KN
安全系數(shù)K=1.3
4.3分配梁強度驗算
4.3.1橫隔梁處
[10槽鋼強度驗算，跨度為1m，取1m長度為計算荷載，偏安全按簡支計算，即得荷載為q=（45.752）÷1.6=28.60KN/m.
M= （1/8）（ql2）= 0.125×28.60×12=3.575KN. m
W=39.7cm3
σ=M/W=3575÷39.7=90.05Mpa<［σ］=210Mpa
安全系數(shù)K=2.33
4.3.2跨中底板處
在跨中槽鋼的最不利布設方法與橫隔梁一致，而荷載跨中并沒有橫隔梁大。根據(jù)上述驗算可知，其滿足要求！
4.4 跨滬杭H鋼門架計算
H鋼為HM（500×300）型中截面尺寸為482×300 H鋼：
其力學性質(zhì)為：截面積：A=146.4cm2
慣性矩：Ix=60800cm
截面抵抗矩：Wx=2520cm
彎曲應力：[σw]=145MPa
剪應力：[τ]=85MPa
彈性模量：E=210000MPa
根據(jù)上述數(shù)據(jù)與砼分配荷載計算H鋼的間距：
砼在底板以上的在效面積為A1=8.904m2
故底以上的砼總重為：8.904×11×26=2546.544KN
模板荷載：（1.15×11×2+12.75×11）×0.6KN/ m2=99.33KN
施工、砼振搗荷載：（12.75×11）×4KPa=561KN
施工總荷載為：G=2546.544+99.33+561=3206.874KN
分配到H型鋼上的均布荷載為：
q=G÷[12.75÷（2x+0.3）]÷11 =（45.72x+5.26）KN/m
安全系數(shù)取K=1.5計算
4.4.1剪力計算
H型鋼所受最大剪力在支點處
ql÷2≤[τ]×A÷1.5 由此可得出X=4.8m
4.4.2彎曲計算
H型鋼所受最大彎曲在跨中處
ql2÷8≤[σw] ×Wx÷1.5 由此可得出X=0.41m
4.4.3撓度計算
取X=0.4m進得撓度計算
=代入上面數(shù)據(jù)可知=0.05mm 從對H型鋼的力學驗算可知H型鋼的垂直布設間距為0.8m（邊對邊），能夠滿足施工要求。
4.5預拱度計算
4.5.1支架的彈性變形
取門架受力的平均值進行支架的彈性變形計算
δ1＝Lσ/E；σ=N/A；得到δ1＝LN/EA
4.5.2其他非彈性變形
鋼管的接頭產(chǎn)生的接縫壓縮產(chǎn)生的變形，在本支架中取3個接頭，每個接頭壓縮量取值1mm，共計δ3-1＝3mm；模板與分配梁間取1mm，分配梁與支架取1mm，頂托與支架取1mm，門架與支墊方木取2mm，地基取5mm.
共計：3+1+1+1+2+5=13mm
4.6地基承載力計算
采用輕型觸探儀進行檢測，當承載力小于100KPa時，則采用換填加固，處理后承載力要求不小于200KPa.驗收合格后再在地基上澆筑10cm厚的C15混凝土墊層。
支架支撐在枕梁上，枕梁為100mm×100mm的木方，若按照45°的進行擴散，混凝土墊層與地基接觸的面積應按300mm×600mm，即0.18m2，取橫隔梁處受力最大的單根鋼管進行計算，那么產(chǎn)生的最大基底應力為
＝（52.3÷2×1.03）÷0.18＝149.6Kpa
取跨中受力最大的單根鋼管進行計算，那么產(chǎn)生的最大基底應力為
＝（34.7÷2×1.03）÷0.18＝99.3Kpa
當?shù)鼗休d力為200Kpa時安全系數(shù)K=2.1，故要求地基處理后其承載力達到200Kpa滿足要求。
4.7另，如有必要，需對支架及模板進行在風荷載作用下支架及模板的穩(wěn)定性驗算，在此就不做敘述。
5、結(jié)束語
根據(jù)不同的地形及要求，對跨滬杭高速公路現(xiàn)澆連續(xù)箱梁支架采用HR型重型門架、WDJ碗扣式管架、H型鋼門式支架三種支架組合形式，充分發(fā)揮各種支架的優(yōu)勢，為施工的順利進行創(chuàng)造良好條件。現(xiàn)該工程已順利實施完成。
由于作者水平有限，文中難免有不少錯誤，望各位讀者批評指正。
參考資料：
1、《建筑施工手冊》（第四版、縮影版）
中國建筑工業(yè)出版社 ISBN7-112-05972-0
2、《路橋施工計算手冊》（周水興、何兆益、周毅松等著）
人民交通出版社 ISBN7-114-03855-0
3、《橋梁施工百問》（劉吉土著）
人民交通出版社
4、國標GB/T 11263-2005《熱軋H型鋼和剖分T型鋼國家標準》
5、《簡明施工計算手冊》（江正榮、朱國梁編著）
中國建筑工業(yè)出版社 ISBN7-112-00720-8
