橋墩位移病害整治與思考
發(fā)布時(shí)間：2010-01-14 共2頁
「摘 要」全面分析竹絲港特大橋橋墩縱向位移病害的成因，旨在引起鐵路橋梁設(shè)計(jì)、施工、規(guī)劃部門都應(yīng)對(duì)水利建設(shè)進(jìn)行深入調(diào)查了解，以免相互干擾產(chǎn)生危害。另外，對(duì)梁體縱向復(fù)位施工方案進(jìn)行分析并介紹梁體復(fù)位施工的全過程。
「關(guān)鍵詞」鐵路橋梁；病害；橋墩位移；施工
火宣復(fù)線是鐵道部1999年開工建設(shè)的重點(diǎn)工程項(xiàng)目，全線于2001年10月28日建成并開通運(yùn)營。2002年秋檢時(shí)發(fā)現(xiàn)跨越麻風(fēng)圩的竹絲港特大橋的16號(hào)橋墩上梁端出現(xiàn)抵死。后經(jīng)過詳細(xì)檢查發(fā)現(xiàn)17、18號(hào)橋墩上梁端縫增大，15、19號(hào)橋墩以及兩端其他橋墩上梁端縫正常，所有支座除了16、17號(hào)橋墩上的活動(dòng)支座位移過大外（位移方向相反），支座錨栓均正常，沒有任何剪切破壞的跡象。于是推斷17號(hào)橋墩出現(xiàn)了向16號(hào)橋墩方向的縱向位移，后采用全站儀測量確認(rèn)該橋16、17號(hào)橋墩均出現(xiàn)了不同程度的縱向位移。
1 病害成因分析
（1）竹絲港特大橋于2001年10月建成通車，該橋16、17、18號(hào)橋墩分別于2001年7、8月份施工完畢，橋墩基礎(chǔ)均為鉆孔樁基礎(chǔ)，樁長32.0ｍ。該橋的18～21號(hào)橋墩間為跨越主河道梁跨，18號(hào)橋墩正好在麻風(fēng)圩大堤上。麻風(fēng)圩堤防建設(shè)工程于1998年底開工建設(shè)，而堤防工程在18號(hào)橋墩處的加固施工是在橋墩建成后才進(jìn)行的，大堤加固前后的橋下縱斷面變化如圖1所示。
?。?）由于子堤部位土方加高，一方面增加部分的土體自重引起17～18號(hào)橋墩間原有地面土體承重加大，土體密度增大；另一方面新增土體又經(jīng)過推土機(jī)、壓路機(jī)反復(fù)碾壓，同時(shí)在整個(gè)大堤加固過程中，大量的重載汽車從橋下經(jīng)過對(duì)橋下的土體也進(jìn)行了碾壓擠密。再者加上該橋墩處土質(zhì)為淤泥質(zhì)砂黏土（灰色、流塑、局部夾少量粉細(xì)砂），側(cè)向膨脹系數(shù)大，又從來未經(jīng)過碾壓夯實(shí)，土體密實(shí)度低。經(jīng)過上述反復(fù)碾壓，土體密度大大增加并不斷向側(cè)向膨脹，帶動(dòng)17、16號(hào)橋墩處路基土體向大堤兩側(cè)移動(dòng)。另外，主堤位置由于原有土柱較高，土體自重大，加之原有主堤上通行汽車，土體密實(shí)度大，主堤部位受新修子堤部位土體膨脹的影響較小，因而起到后背作用使得16、17號(hào)橋墩下路基土體向大堤外側(cè)位移量增大，致使橋墩出現(xiàn)了明顯向15號(hào)橋墩方向的縱向位移。列車通過引起橋墩基礎(chǔ)的振動(dòng)，擾動(dòng)樁基周圍的土體，使得樁基周圍土體連帶樁基一起向大堤外側(cè)移動(dòng)。
2 病害整治方案
?。?）在16、17號(hào)墩加設(shè)鉆孔樁，擴(kuò)大承臺(tái)，擴(kuò)大橋墩墩身直徑，通過加固，增大了墩身的承載力，也擴(kuò)大了墩身的核心范圍。（2）對(duì)第17孔梁體進(jìn)行縱向復(fù)位。這樣，解決了16號(hào)橋墩梁端抵死的問題，也糾正了16號(hào)橋墩上活動(dòng)支座偏移過大的問題；同時(shí)，對(duì)17號(hào)橋墩上的固定支座向宣城方向偏移，減少了17號(hào)橋墩上梁縫，也減少了該橋墩偏心受力的力矩，緩解了橋墩偏心受力的矛盾。
3 梁體縱向復(fù)位方案的確定
橋梁架設(shè)主要有吊裝法架設(shè)、拖拉法架設(shè)、頂推法架設(shè)。此次梁體縱移復(fù)位施工，因梁體縱移量小，僅有60ｍｍ，因而采用頂推法進(jìn)行縱移復(fù)位為宜。因梁體前后均為梁跨，無法重新制作后背，初步確定以16號(hào)橋墩作為后背。下面對(duì)該橋墩在頂推過程中的受力進(jìn)行分析，如圖2所示。
?。?）豎向力Ｇ為兩孔梁上凈荷載的一半和兩孔梁本身自重的一半，即Ｇ=（2227.4+10×32.6）×2÷2=2553.4ｋＮ（2）頂推力Ｆ1（梁體在輥軸上移動(dòng)的滾動(dòng)摩擦力）為一孔梁上的凈載和梁本身的自重乘以輥軸與鋼板及支座底板的摩擦因數(shù)μ（取0.05），即Ｆ1=（2227.4+10×32.6）×0.05=127.67ｋＮ（3）在利用16號(hào)橋墩作為后背進(jìn)行第17孔梁體縱向頂推時(shí)，勢必引起16號(hào)墩頂向15號(hào)橋墩的位移，因而在15號(hào)橋墩的活動(dòng)支座上產(chǎn)生摩擦力，該摩擦力通過16號(hào)橋墩上的固定支座反作用于16號(hào)墩頂Ｆ2，該力為第16孔梁上凈載及梁體自重的一半乘以盆式橡膠支座活動(dòng)支座的摩擦因數(shù)μ（取0.05），即Ｆ2=（2227.4+10×32.6）÷2×0.05=63.835ｋＮ（4）檢算內(nèi)容主要包括：16號(hào)橋墩上的固定支座所能承受的水平剪力的檢算，16號(hào)橋墩墩身水平剪應(yīng)力的檢算，16號(hào)橋墩墩身底面彎曲拉應(yīng)力檢算。通過檢算，以上3項(xiàng)應(yīng)力均小于設(shè)計(jì)承載力或混凝土的容許應(yīng)力，證明該跨梁體的縱移施工可以通過16號(hào)橋墩作為頂推后背進(jìn)行施工。
