深層攪拌石灰樁加固軟土地基
發(fā)布時(shí)間：2010-01-14 共2頁
3石灰攪拌樁與樁間土的復(fù)合地基效應(yīng)
生石灰加固軟弱地基后，石灰攪拌與未加固部分地基土形成復(fù)合地基，復(fù)合地基的強(qiáng)度包括攪拌樁樁體的強(qiáng)度和樁周土粘聚力增加后的強(qiáng)度，石灰攪拌樁與周圍地基相比具有更高的抗剪強(qiáng)度。與生石灰攪拌樁鄰接的樁周土，由于拌合時(shí)產(chǎn)生的高溫和凝聚反應(yīng)形成厚度達(dá)數(shù)厘米的高度硬殼，此層硬層的存在影響了石灰攪拌樁的吸水和排水，尤其是后期排水，但在施工期內(nèi)此層硬殼尚未形成，排水作用是可以發(fā)揮的。從對(duì)一些工程的天然土和單樁復(fù)合地基荷載試驗(yàn)中，發(fā)現(xiàn)石灰攪拌樁復(fù)合地基的加荷后穩(wěn)定時(shí)間較天然土基為短，也就證實(shí)了石灰攪拌樁的排水固結(jié)作用。
石灰攪拌樁與樁間土的復(fù)合地基抗剪強(qiáng)度可用下式計(jì)算：
τˊ=（1-dˊs）Cˊ+ dˊsτp（1）
式中：τˊ——復(fù)合地基抗剪強(qiáng)度，KPa；
τˊP——石灰攪拌樁的抗剪強(qiáng)度，KPa；
dˊs——消化和凝硬反應(yīng)結(jié)束后石灰攪拌樁加固率（面積比）
dˊs =（1.5-1.8）ds（2）
ds——石灰攪拌樁置換率（面積比）
ds =πd2/4l2（3）
d——石灰攪拌樁直徑，d=50cm；
l——石灰攪拌樁間中心距，cm；
Cˊ——石灰攪拌樁加固后地基土的粘聚力，KPa；
Cˊ=Co＋dΔP，（4）
式中：Co——原地基土的粘聚力，KPa；
d——經(jīng)石灰攪拌樁處理后的強(qiáng)度增加系數(shù)，d= 0.1-0.4；
ΔP——有效壓縮荷載，它是固結(jié)試驗(yàn)曲線中與加固后孔隙比e'對(duì)應(yīng)的壓縮荷載P'與固結(jié)屈服應(yīng)力Pc之差。
石灰攪拌加固后的地基，樁體強(qiáng)度高于樁間土。因此，在工程結(jié)構(gòu)荷載和車輛荷載作用下，土體被壓縮，承載力主要靠樁體承擔(dān)。由于土相對(duì)于樁有向下滑動(dòng)的趨勢(shì)，樁面對(duì)樁周土產(chǎn)生一向上的摩擦阻力，故靠近樁周土的壓力值為向下的施工荷載值與向上的摩擦力兩部分之和。因此，靠近樁邊的土承受的壓力最小，樁間地基土應(yīng)力降低，而石灰攪拌樁樁體產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象，根據(jù)基礎(chǔ)底面樁和樁間土上埋沒的土壓力盒測(cè)定結(jié)果，得出樁體和樁間土的荷載應(yīng)力分擔(dān)比n＝P/S=3-15（為石灰攪拌承擔(dān)的應(yīng)力，為樁間土承擔(dān)的應(yīng)力）。在用石灰攪拌樁加固公路軟基時(shí)，一般采用n=3～5較適宜。
石灰攪拌樁加固公路軟基的容許沉降量S用下式計(jì)算：
S=ΔH-ΔS（5）
式中：ΔH——加固前的地基土最終沉降量，cm；
ΔS——石灰攪拌樁在垂直方向產(chǎn)生的固結(jié)沉降，cm；
ΔS=HC*Δe/（1+e0）（6）
式中：HC——石灰攪拌樁的加固深度；
Δe——孔隙比的降低值；
Δe=e0-eˊ =GS*ΔH/100（7）
式中：e0——原地基的初始孔隙比；
e——地基加固后孔隙比；
Δw——由式（s）求出的含水量降低值；
GS——土顆粒比重。
據(jù)資料介紹某一路堤地基用深層攪拌石灰樁處理軟土地基，該地基由高靈敏度的粉質(zhì)軟粘土構(gòu)成，厚度6-12m，抗剪強(qiáng)度10KPa，含水量60％，經(jīng)室內(nèi)試驗(yàn)表明，用制備的石灰加固試樣測(cè)試其抗剪強(qiáng)度，在10d后增加到50KPa，三個(gè)月后測(cè)試強(qiáng)度增加到100KPa，在試驗(yàn)路堤4m高的下面，石灰攪拌樁的設(shè)計(jì)間距為1.0-1.2m，樁長10m.經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試的沉降曲線表明，用石灰攪拌樁加固的地基沉降減少了大約60％，其沉降量為20-25m，設(shè)計(jì)計(jì)算值與實(shí)測(cè)值吻合較好。
4.生石灰劑量對(duì)石灰攪拌樁強(qiáng)度的影響
圖2表示不同的生石灰劑量對(duì)各種土的單軸抗壓強(qiáng)度的影響。在同一生石灰含量的條件下，不同的土類具有明顯不同的抗壓強(qiáng)度，根據(jù)室內(nèi)試驗(yàn)表明：（1）當(dāng)生石灰含量在6％- 18％的范圍內(nèi)變化時(shí)，石灰攪拌樁仍保持原來土壤的特性；（2）不同土性的石灰粉滲入量各有最佳滲人量區(qū)間，大于或小于這一區(qū)間的滲入量，都得不到經(jīng)濟(jì)的加固效果。
生石灰的膨脹力與生石灰的含量成正比，但膨脹應(yīng)力的大小，則與生石灰有效氧化鈣含量、約束力的大小和方向、熟化的快慢有關(guān)，如采用有效氧化鈣含量為85％-89％的生石灰，讓其在近似完全約束的條件下熟化，測(cè)得其軸向膨脹應(yīng)力最高可達(dá)11.6MPa，隨著周圍約束的放松，軸向膨脹應(yīng)力急劇減少，膨脹力所做的功已轉(zhuǎn)化為周圍土的變形位能而趨于平衡。總之，對(duì)于一般的地基（特別是軟土），當(dāng)生石灰用量超過一定界限時(shí)，其約束力絕對(duì)不可能阻止石灰攪拌樁的膨脹，巨大的膨脹力必將在相當(dāng)范圍內(nèi)傳布，這就是石灰攪拌樁直徑增大的原因。
5石灰攪拌樁的強(qiáng)度取決于軟粘土的含水量
石灰攪拌樁的強(qiáng)度能否形成和強(qiáng)度高低，與軟粘土的含水量有關(guān)。生石灰轉(zhuǎn)變?yōu)槭焓乙约袄^續(xù)水化，都要吸收和蒸發(fā)軟粘土中的水份。因此，必須要有足夠的水供石灰水化，否則無法形成強(qiáng)度。另一方面水又不能過多，以使處于飽和狀態(tài)的軟粘土能夠因脫水而轉(zhuǎn)變成三相狀態(tài)，軟土中的空氣才能為碳酸化反應(yīng)提供足夠的二氧化碳，從而形成使灰土反應(yīng)生成有一定強(qiáng)度的膠結(jié)物質(zhì)條件，形成較高的強(qiáng)度。由于石灰攪拌樁中的水分在強(qiáng)度形成中得到消耗，灰土含水量就會(huì)大幅度減少，甚至由流動(dòng)狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)橛菜苣酥翀?jiān)硬狀態(tài)，從而大大提高石灰土的強(qiáng)度。圖3為石灰土抗剪強(qiáng)度軟土含水量、時(shí)間的變化情況，縱軸表示石灰土的抗剪強(qiáng)度，橫軸表示軟粘土含水量。從圖3可以看出：
6石灰攪拌樁適宜的土質(zhì)條件
石灰攪拌樁是靠石灰與土之間發(fā)生一系列物理化學(xué)反應(yīng)而形成強(qiáng)度的，不同的土質(zhì)會(huì)產(chǎn)生不同的加固效果，其適宜的加固土粒徑范圍如圖4所示，圖中陰影部分為適宜的石灰攪拌樁應(yīng)用范圍，可用于公路工程的軟粘土中的擋土結(jié)構(gòu)，開挖護(hù)坡、橋涵通道結(jié)構(gòu)地基等。
粘土顆粒粒徑小，表面積大，分散性大，穩(wěn)定性差，容易和石灰發(fā)生反應(yīng)，并且粘土較小的滲透系數(shù)常可使石灰攪拌樁含水量降低，所以石灰攪拌樁適宜處理軟粘土地基。在軟粘土礦物成份中，高嶺土、伊利土和蒙脫土為三種主要的粘土礦物成分，而從結(jié)構(gòu)、能量和成份三個(gè)方面又可以說明蒙脫土最容易與石灰發(fā)生反應(yīng)，例如對(duì)于淤泥質(zhì)粘土土樣用X射線衍射礦物分析，穩(wěn)定性好的礦物石英含量在40％以上，高嶺土和伊利土含量為40％，把其中一段大氣干燥的淤泥粘土石灰攪拌樁鉆取試樣放入水中，約一個(gè)多小時(shí)就完全崩解為泥漿，崩解速度與一般粘土十分接近，說明了這類粘土恰恰缺少蒙脫土類粘土礦物，石灰較難與土發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，不能大量生成碳酸鈣等膠結(jié)物質(zhì)，致使石灰攪拌樁強(qiáng)度較低，也揭示了石灰攪拌樁適宜于蒙脫土類礦物含量高的粘土地基。
7結(jié)語
通過分析，可見石灰攪拌樁處理軟粘士和淤泥質(zhì)粘土地基的效果是明顯的，用石灰攪拌樁處理后的地基，滲透性增大，石灰攪拌樁有助于排水固結(jié)，經(jīng)處理后復(fù)合地基降低了軟土含水量，增大了粘聚力，復(fù)合地基的強(qiáng)度得到了提高，可以取得較好的經(jīng)濟(jì)效益，適宜用于高等級(jí)公路的擋土結(jié)構(gòu)、橋涵、通道的軟土地基中。
