銀川平原高等級公路液化土地基處治
發布時間：2010-01-14 共2頁
3．地基處理技術
3.1換填法
3.1.1換填法特點
換填法處理液化土地基是將分布于淺層的可液化土部分或全部挖除，換填以強度較高的砂礫、碎石、卵石等，并分層夯壓實。全部挖除換填法適用于分布于地表且厚度小于3m的可液化土地基處理，從根本上改善了地基，全部消除了液化，為最徹底的措施。
3.1.2換填法應用
石中高速公路南段第1合同段K110＋300～K110＋400段，位于惠農渠南岸橋頭，路堤平均高度4.22m，地下水位埋深0.4m，地基土呈二元結構，表層1.8～2.5m為淤泥質粉土、粉細砂，之下為砂礫石，上部淤泥質粉土及粉細砂，標貫擊數2～4，液化指數18.6，為嚴重液化地基，需進行工程處理。液化地基，處治采用挖除換填法，即將表層液化土全部挖除，換填砂礫土，根據土質情況分層夯實，其處理范圍為路堤中心至兩側坡腳外排水溝外緣全部。并將挖除的液化土，經處理后用于橋頭路堤100m以外路段的路基填料，分層填筑于路堤中部，或用于護坡道及綠化用土。
本段經換填處理后，經進行標貫，動探檢測，地基土達到中密～密實，地基承載力達到250kpa以上，比處理前提高了2～3倍以上，極大地改善了地基土抗液化性，全部消除了液化，保證橋頭路堤的穩定。
3.2擠密砂樁
3.2.1擠密砂樁的特點
擠密砂樁是利用擠密或振動使地基土密實，并在振動或擠密過程中回填砂料，形成砂樁，與樁間土一起組合復合為地基。其主要目的是提高地基土承載力，減少變形和增強抗液化性。在加固地基抗液化方面的機理主要是，通過在成樁過程中樁管對周圍液化土產生橫向擠壓力，使其周圍土層孔隙比減小，密實度增大；通過在樁孔內充填粗砂，在地基中形成滲透性能良好的豎向排水降壓通道，有效地消散和防止超孔隙水壓力的增高，防止砂土產生液化，加快地基排水固結；通過在成孔成樁時振動錘的強烈振動，使填入料和地基土在擠密的同時獲得強烈的預震，增加砂土抗液化能力。
3.2.2擠密砂樁的應用
石中高速公路南段第2合同段大古鐵路高架橋兩端，路堤高度達8.5～9.4m，地基土上部為飽和低液限粉土，標貫擊數2～7，厚度3.0～5.5，其下為砂礫石，地下水位埋深0.6m，經液化判別，上部低液限粉土為可液化土，液化指數16.4，為嚴重液化，要求全部消除液化，采用擠密砂樁處理液化地基。
?。?）設計計算
本項目通過計算，采用擠密砂樁樁徑0.4m，樁長穿透上部可液化層至下部砂礫石層，按正方形布置，樁距1.0m，加固范圍至路堤坡腳處。設計要求砂樁和樁間土經處理后樁間土地基承載力大于150kpa，標貫擊數N>10，全部消除液化，砂料采用中粗混合砂，含泥量不大于5％。
?。?）加固效果
全部砂樁施工完畢后，采用標準貫入試驗對處理效果進行了檢驗，并采取原狀土樣作了室內土工試驗。試驗結果表明，標貫擊數由加固前2～7提高到9～18，被加固軟塑狀低液限粉土已變成了硬可塑狀，地基承載力達到180kpa以上，孔隙比由0.84～0.88減小到0.61～0.72.本場地經擠密砂樁加固后，抗剪強度顯著提高，壓縮性明顯降低，消除了8度地震時產生液化的可能性。
3.3強夯
3.3.1技術特點
強夯法處理地基是1969年由法國Menard技術公司首先創用的。它通過10～40t的重錘和10～40m落距，對地基以沖擊和振動，從而提高地基的強度并降低其壓縮性。我國于1978年開始在天津新港、河北秦皇島等地進行了強夯法的試驗研究和工程施工，取得了較好的加固效果，接著強夯法迅速在全國各地推廣應用。
強夯法適用于處理碎石土、砂土、粉土、粘性土、雜填土和素填土等地基。它不僅能提高地基土的強度，降低其壓縮性，同時還能改善其抗振動液化的能力和消除土的濕陷性，所以還常用于處理可液化地基和濕陷性黃土地基等。強夯法處理液化土地基，在江蘇省徐連高速公路作為課題進行了試驗研究，并在工程中得到成功應用。
3.3.2強夯法設計要點
（1）強夯技術參數的確定。強夯法雖然已在工程中得到廣泛的應用，但至今尚無一套非常成熟的設計計算方法，一般應參照國內強夯法加固地基的成功經驗，初步確定各類地基的強夯參數，在強夯施工前，選擇代表性路段（夯區）進行試夯，以確定合理的強夯參數與施工工藝。強夯法的主要設計參數包括：錘重、落距、墊層材料與厚度，有效加固深度、夯擊能、夯擊次數、夯擊遍數、間隔時間、夯擊點布置和處理范圍等。
?。?）施工質量控制。強夯地基的質量檢驗，包括施工過程中的質量監測和夯后地基的質量檢驗，其施工過程檢驗指標分別為施工控制夯沉量和有效處理深度。強夯施工結束后，間隔2周對地基加固質量進行檢驗，檢驗頻率為每100m一個斷面，每斷面檢驗3點，其中路中一點、左右邊坡坡腳各一點，檢驗方法可選用標準貫入試驗、靜力觸探試驗、動力觸探試驗及現場荷載試驗等方法并結合室內土工試驗。檢測深度不小于設計處理深度。
3.2.3強夯法應用
石中南段第7合同段K132＋500～K134＋200段應用強夯技術處理液化土地基。
（1）場地工程地質條件
該路段為關馬湖互通立交區，處于黃河東岸一級階地，地勢平坦，地下水位埋深0.5～1.3m，地震烈度8度。場區由第四系全新統（Q4al）松散沖積物組成，可劃分4個工程地質結構層。
第Ⅰ層耕土層：分布于場區地表，灰黃色，稍濕～濕，以粘性土為主，結構松散，厚1.0～1.4m.
第Ⅱ層低液限粉土：黃褐色～灰褐色，軟塑～流塑，飽和，厚1.5～2.9m，標貫擊數3～7.
第Ⅲ層細砂：黃褐色～灰褐色，飽和，厚1.6～7.0m，標貫擊數深度7m以上2～11，7m以下13～22.
第Ⅳ層圓礫：雜色，磨圓度較好，分選性差，中粗砂充填，中密～密實，厚度大于20m，層位穩定，地基強度高。
按《公路工程抗震設計規范》（JTJ004－89）第2.2.3條公式進行液化判定，場區第Ⅱ層低液限粉土與第Ⅲ層上部埋深7m以上的細砂為可液化土，液化指數6.8～18.3，液化等級為中等～嚴重，第Ⅲ層埋深7m以下及第Ⅳ層為非液化土。設計要求全部消除液化。
（2）強夯設計參數
根據國內外類似工程經驗，結合本項目構筑物的要求與場地工程地質條件，經綜合分析，采用錘重18t、錘底面積5m2的夯錘實施強夯，夯點按正方形布置，點間距5m，夯擊三遍，即主夯、副夯與滿夯，主、副夯單擊夯能2000KN·m，按規定間距夯擊，夯擊數4擊，滿夯單擊夯能850KN·m，采用夯錘印彼此搭接四分之一連續夯擊，夯擊數按最后一擊夯沉量不大于3cm控制，三遍夯擊間歇時間均為72小時，砂礫墊層厚70cm.
根據初定的強夯參數，選擇K133＋450～K133＋500段進行強夯試驗，通過測試，與夯前測試數據進行對比，檢驗強夯效果，以確定本工程采用的各種強夯參數。
（3）強夯試驗評價
在試驗段強夯7天后，進行了標貫及土工試驗，試驗結果表明，土層標貫擊數比夯前明顯增大，夯前第Ⅱ層粉土標貫擊數3～7，夯后提高到11～19，第Ⅲ層7m以上細砂夯前標貫擊數2～11，夯后提高到12～22，且全部消除了液化，同時地基土物理力學性能得到了比較大的改善，含水量降低，天然容重增大，孔隙比減小，密實度提高，地基土抗剪強度得以明顯改善。
通過強夯試驗，單擊能量采用2000KN·m時，有效加固深度7.0m，由于本工程可液化土主要分布于7m以上，因此采用單擊能量2000KN·m可以達到處理深度要求，最佳夯擊次數為4擊。
?。?）強夯施工效果
從試夯區試驗結果表明，試夯區的加固效果十分顯著，可以滿足工程設計要求，其強夯參數可以直接用于施工，本項目采用強夯法處理液化土地基，施工歷時3個月，通過標貫、動力觸探及室內土工試驗檢驗，其加固效果達到預期目的，全部消除了液化。
4．結語
銀川平原液化土分布廣泛，液化土是高等級公路建設中的主要工程地質問題之一。石中高速公路南段針對不同的工程地質條件，不同的公路構造部位，采取了相應的處理原則和設計方案，經工程實踐證明，換填法可徹底改善地基土的特性，徹底消除液化，適用于分布于地表厚度小于3m且規模較小的可液化土地基處治；擠密砂樁對深層地基加固及固結排水良好，既提高了地基強度，消除不均勻沉降，又徹底消除液化，適用于橋頭高路堤液化土地基處治；強夯對面積較大淺層液化地基加固效果明顯。由于其不同的處治方案其加固效果與投資差異較大，因此對液化土地基處治應根據場地工程地質條件結合公路工程特點，制定合理的處治原則，選擇合理有效的處治措施。
參考文獻：
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